下一个钢板切割工件：18锰钼铌钢钢板零售的基本性能

第四节-90°C用06锰铌钢板零割的焊接报价 06锰铌钢板零割报价采用了我同国有资源锰、铌为合金化元素的普通低合金钢。该钢种以正火状态供货。由于钢中加入了微M铌，强烈地促使了晶粒细化，减少了珠光体的含量，并改莕其分布状态，从而不仅显著地提高了强度，而且改善了低温性能。 几年来，某些单位，对06锰铌钢板零割报价及其焊接材料和工艺进行了较系统的研究。试验表明，正火状态的06锰铌钢板零割报价及其焊接材料(新）特147焊条，可以用于一90°C和工作压力不超过40公斤/m米2的低温钢制结构上。 一、化学成分和机械性能 06锰铌钢板零割报价的化学成分、常温机械性能以及一90°C的低温机械性能，分别列于表10—14、10-15及10-16。 表101406锰铌钢板零割报价的化学成分（％) 联 锰 硅 磷 硫 铌 <0.07 1.20-1.60 0.17—0.37 <0.03 ^0.03 0.02—0.04 从表10—14可看出，06锰铌钢板零割报价化学成分简单。由于加入 板厚(奄米) 屈服强度(公斤/奄米2) 抗拉强度 (公斤/奄米2) 延伸率 (%) 冷弯d=2a.180。 冲击值（公斤*米/厘米*) IJ型缺口 V型缺U 16 33.7 46.0 36.6 合格 21.6—30.4 21.3一23.5 26.7 22.4 表10-1606锰铌钢板零割报价—90°C低温机械性能 板 屈服强度 (公斤/奄米2) 抗拉强度(公斤/奄米2) 延伸率 (%) 断面收缩率(%) 冲击值（公斤•米/瓶米*) 厚 U型缺口 V型缺UI (亳米） 设计 实际 mi 实阮 16 乏6 4.5—13.4 4.2—16.0 405 55.9 24.0 74.0 10.8 / 8.5 量铌，并经正火处理，强烈地细化了砧粒，金相分析表明，其品粒度可大于8级。珠光体含量在5〜10%之间，且呈弥散小球分布，为铁素体——少憊珠光体钢。硫化物小于0.5级。氧化物和硅酸盐为0.5〜1级。从表10—15及表10—16可石出，该钢种不仅在一90°C温度下具有良好的塑性和韧件，而且低温与常温相比较，其强度指标和塑性指标变化不大，可以满足一90°C低温用钢的要求。从常温和一90°C温度来看，不冋缺U型式的冲{丨丨值比较可以看出：该钢种的“缺口效应”不明显。也就是说V型缺U和U型缺U的冲击值对温度下降的敏感性基本一致。 二、加工制造工艺性能及可焊性 06锰铌钢板零割报价具有良好的冷剪，冷卷、气割及热冲压等加工制造工艺性能。例如：16〜18毫米的钢板经冷剪下料，气割开坡口，冷卷成型等均未发现任何缺陷，頌性良好。实践表明，06锰铌钢板零割报价的加工制造工艺性能与低炭钢基本相同。 该钢种属于低炭级的铁素体——少鼇珠光体细晶粒钢，塑性好，韧性高，具有良好的可焊件。例如：有关单位采用 湿度 收缩率 U型 缺口 (°C) 料 v■^丨/•免米丨/址术v 位賢 设计 实际 焊金 52.4—57.362.5—64.0 / 75.4—77.2 / / 28.3—30.0 缝属 55.0 63.0 76.0 29.0 梢温 焊接 31.2-33.4 45.0一45.8 24.5—25.0 76.7—77.4 母材 / / 接头 32.0 45.0 25.0 77.0 焊金 59.4一66.4 73.7—80.4ll6.0-18.7 73.0—75.0 / 之6 17.7—25.3 -90 缝厲 63.0 77.0 17.0 74.0 21.2 焊接 41.2—43.0 55.4—56.0121.9—24.2 74.7—76.2 母材 / / 接头 42.0 56.0 23.0 75.0 分（％)基本与06锰铌钢板零割报价相同，各项性能指标也符合要求，尤其是焊缝金属的-90°C低温冲击值平均可达20公斤•米/B米2以上。因此，（新)特147焊条用来焊接一90°C用钢06锰铌钢板零割报价是适合的。 四、摸拟实际焊接结构的压力容器低温爆破试验 为了综合地考核06锰铌钢板零割报价、（新）特147焊条以及设计、制造等因紊，在一90°C温度下的适应性，进行了摸拟实阮焊接结构的压力容器低温爆破试验。与前述几个钢种不同之处是，该低温爆破容器，采坩了中型岡柱形容器结构，尺寸为04OOX11OO奄米(筒体内径X筒体长)，筒体壁驭分12毫米及ie毫米两种，相应地配14毫米及18毫米厚的封头。并具有光筒与带接管两种结构型式。爆破试验除一台为一70°C外，其余四台均为一90°C，缥破试验结果列于表10—19。 燦破试验表明，在一90°C温度下，2*号及5#号两台爆破容器的结采，是比较理想的。不仅爆破压力超过了设II•压力三倍之多，而且容器在破坏前具有一定的槊性变形。可以说，这在现场实际使用是符合使用安全要求的。但1*号及3*号容器，缥破结果却不太埋想。对起缥处断U分析表明，1#号容器造成低应力破坏的主耍原因，是山于环缝装配质量差，从而使得在环缝根部出现了裂纹。这种缺陷，相当于一个尖锐的“刻槽”，必然会造成局部应力集中，从而人大提高了脆性破坏的可能性。爆破后，将该环缝取样进行一90°C低温冲*试验时，其三个试样的平均冲击值为16.8公斤•米/«米2(1：型缺口）。山此可看出，尽管焊缝本身具有很高的韧性，仍存在这种缺陷也是十分不利的。通过对3#容器起爆处断口分析也表明，由于环缝根部有一个内凹陷，从而导致容器在达到M服后很快的就在这里起爆了。这就再一次证明：低温卜.工作的结构，制造要求应高T常温下工作的结构。应注总避免各#制造缺陷，尽力减少“刻槽”和应力集屮部位，以便保证结构在一下安全对雜的工作。 \总之，通过上述试验表明，06锰铌钢板零割报价及（新）特147焊条，在 — 9ok温度下的性能能够满足要求，对以在一90°C温度下使用。 H前正在制做大耶容器，准备进行实物运转试验，即在低温分离装置的旁路上进行实物考核，其工作湿度为一90°Ca 第五节-120°C用06铝铜铌氮钢的焊接 06铝铜铌氮钢是正火状态下使的一120°C低温用钢。该钢种呆一种含氮的超细品粒钢。它主要是依靠正火处理，使极微细的氮化物呈弥散分布，从而获得极细晶粒来提高其低温性能的。一、06铝铜铌氮钢的化学成分、机械性能及其焊接材料的试 制 06铝铜铌氮钢的化学成分列于表10—20，机械性能列于表10—21。 表10-2006铝铜铌氮钢的化学成分（％) 碳 锰 硅 磷 硫 铝 铜 铌 氮 <0.08 0.80—1.20 0.17—0.37 <0.02 <0.035 0.04—0.11 0.30- 0.40 0.02—0.04 0.013- 0.020 *10-2106铝铜铌氮钢机械性能 涵服强度(公斤/«米1) 抗拉强度 (公斤/奄米z) 延伸率 (%) 断面收缩率 (%) 冷弯d=2a180° —120°C冲击值（哲定V型缺U却贝机冲击试验） 之30 之40 之20 之50 合格 之15呎磅或 2.6公斤•米/厘米* 06铝铜铌氮钢在一120°C温度下的实际低温拉仲性能列于表10-22,不同温度下的冲击值列于表10—23;不同试验方法的冲 表10-2206铝铜铌氮钢在-120"C温度下实际低溫拉伸性能 屈服强度 (公斤/'奄米*) 抗拉强度 (公斤/毫米*) 延伸率 (%) 断面收缩率 (%) 50.2—49.1 50.0 60.3—61.361.0 31.0—34.0 33.0 73.0—73.5—73^ 击值4温度的关系见图10—2。 从表10---20可看出，06铝铜铌氮钢是普通低合金低温用钢，含有少儀或微M合金元素。该钢种正火温度为900〜930°C，为了获得#1息的低温韧性，在正火加热过程中，均须在650nC〜700°C范阑内保温一段时间，以使氮化物得以充分析出，而达到更好的细化晶粒效果u金相分析表明，按上述规范正火处理的钢 板，品粒度卩丨达9级，为铁素体 少m珠光体钢。从表10—22 及表10—23又可看出，该钢种在一120°C温度下，具有较好的塑性和韧性。图10—2示出了不同试验方法的冲击值与温度的关系曲线，从曲线1和曲线2可看出，不同缺口型式在同一试验条件下进行冲击试验时，不仅冲击值不同，而且其曲线变化的速率也不同。这种“缺口效应”表明，06铝锏铌氮钢只在较低的温度下（例如 — 12(TC以下），V型缺口比U型缺口的冲击值对温度的下降才较为敏感。 应该指出，图10—2中曲线2和3表明，V型缺口梅氏机冲击试验与V型缺口却贝机冲击试验，在反映材料冲击韧性的变化规律上基本是一致的。某些单位对一40°C、-70°C,—90°C低温用钢及其相应的煌接材料进行了试验，同一V咿缺口不同冲击试验机的对比试验，早巳证明了这一点。鉴于我国各厂矿企业普遍采用梅氏机，本着立足于国内的精神，用国产冲击试验机（即所谓梅氏机）做V型缺口冲击试验，完全可以客观地反映出材料冲击韧性变化规律，我们认为,不一定非得强调采用所谓标准却贝冲击试验机。 对于焊接一120°C低温钢的焊接材料，H前各有关单位正在积极研制中。并巳初步试制出了低镍及无镍、铬的一120°C低温钢阳电焊条。其性能列于表10—24。从表10—24可看出，这几种焊条在一120°C温度下的冲击韧性超过了含2.5%镍的特127在一100°C时的冲击韧性。其中无镍、铬的锰——钨——铜及猛一铜系统的焊条*在低温韧性方•面已达到低镍焊条水平。十、科研、生P、制造及使用等单位，决心抛掉“含镍焊条，，这^在低:温煌接材料方闯出一条中W自 含2.8%镍含1.6%镍 特127焊条（含2.5%锞) 接管勻简体焊接处正应力断 3.183.031.57«0 时该低温爆破容器选用的焊接材料不合理。对焊接接头进行金相分析表明，焊缝为奥氏体和少量铁素体组织，母材为铁素体和少量珠光体组织，而熔合线处却出现了隐针状的马氏体组织。对焯接接头各个区域进行显微硬度测量表明，焊缝Hv为229，热影响区至母材Hv为172〜204，而熔合线处的Hv却高达321。这些因紊都足影响低溫煤破容器塑性变形较小，屈服后很快爆破的原因之一。因此，采用无镍、铬普通低合金的焊接材料是十分必要的。 总之，06铝铜铌氮钢是一个十分有前途的一]20°C低溫用钢新钢种。最近，各有关单位通过进一步试验，其性能又有所稳定和提高，焊接材料也在加紧研制中。并将进行低温爆破试验，以进一步考核0G铝铜铌氮钢及丼上述焊接材料在一120°C温度下的综合性能。0前，有关设计部门已决定在深冷装置中釆用这一新钢种。