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钢板零售铸坯切割装置
 
产品名称:钢板零售铸坯切割装置

产品编号:13221-466

产品型号:钢板零售铸坯切割装置

市场价格:0元/件

批发价格:0元/件

更新时间:2014.03.12

出品单位:钢板零割|钢板零割报价|钢板零割企业的专业公司-无锡佳商特经贸有限公司


   产品详细介绍
钢板零售铸坯切割装置。

钢板零售铸坯切割装置

下一个钢板切割工件:碳板切割机的合遵匹配和台数的碥定。

5.8.1 二次冷却装置的基本结构型式 二冷装置按其封闭形式来区分有箱式结构和房式结构两种。 筘式二冷装置如困5-30所示,机架的型式是箱体,整个二冷区是由若干段封闭的箱体 连接组成.所有支承导向部件和冷却水喷嘴系统都安装在封闭的箱体内。封闭的目的在于 把喷水冷却钢板零售铸坯时产生的大量水蒸汽抽掉,以免影响操作。 房式二冷装置如图5-31示,整个二冷区由一段或若干段敞开的机架组成,夹辊部件装在 各段机架内。为了排除水蒸气,把二冷区的全部或上面一部分封闭在一个钢板结构的房室 m 5-30箱式二冷装置 图5-31房式二次冷却装罝(牌坊结构) I—钢板零售铸坯,2—箱体,3—夹辊 I一牌坊架I 2—夹辊,3—垫块, <一拉杆,5~车轮(开出式小车) 近代大型连铸机,为解决整个二冷装置的受力变形和受热变形问题,各扇形段应通过 刚性很好的共同底座(图5-32)安装在基础上,或采用活动的支承方式,从而保证了对弧 的准确问题。 5.8.2 小方坯连镶机二冷装置 由于小方坯断面小,不易鼓肚变形,其钢板零售铸坯导向装置正进一步简化。在二冷区只安装 水冷托板或少数夹辊或不用夹辊,主要作为装引锭杆和浇注开始阶段对钢板零售铸坯起支承作用• 例如,Concast的小方坯连铸机采用多级结晶器。Rokop的小方坯连铸机采用刚性引锭杆, 使二冷区结构大大简化,为处理连铸机漏钢等事故创造了便利条件。为了保证钢板零售铸坯质量, 只潘控制二冷区的冷却强度,小方坯连铸机的二冷区的喷水量有是用在结晶器下口的 喷水环处, 图5-34夹辊结构 I 一赘体长夹描》2—整体短夹辊,3—分节夹辊 此把二冷K分成若干个冷却段,每段内喷水量 大致相同。每段水量的分配原则是,既要使铸 坯快速冷却,又要防止急冷时坯壳产生过大的 热应力,并且使钢板零售铸坯表面温度均匀下降,在矫 直点之前钢板零售铸坯表面温度例如大于9001,由于 钢板零售铸坯液芯在二冷区内的凝固速度与时间平方根 成反比,因而冷却水量也大致按时间平方根的 倒数递减。又由于喷洒在内弧表面上的水易停 留和在夹辊处聚集,因此,钢板零售铸坯内孤侧的喷水 量约为外孤侧的1/2~1/3。 5.8.5 二冷2水置计算 二冷区冷却水的压力一般取0.3~0.6MPa。 二冷区总耗水置0»的计算式如下, Qo=8Q 式中——二冷区总耗水童,t/h, Q——连铸理论小时产量(式5-25〉,t/h I S——比水量,i/kg:或t/t坯。 比水量又称冷却强度,即每单位质纛的钢板零售铸坯所消耗的二次冷却水景,表达式如下, 屮十帚— 每分钟二次冷却总水量(丨/min) (/lrn 1(n 比水量-钢板零售铸坯单重(kg/m>x:I:作拉速l/k8 (5-40) 5值根据所浇注的钢种决定,对低碳钢、低合金钢及裂纹不敏感的钢种取6 = 1.0〜1.2 I/ kg»对中、高碳钢、合金钢取3=0,6〜0.8丨/kg,对某些热敏感性强的钢种取5==0.4〜0.6 髙速钢取5 = 0.1〜0.3 (/kg坯。 根据连钢板零售铸坯凝固传热数学模型,计算二冷区钢板零售铸坯的合理表面温度分布,以及传热系数 分布,从而可计算出各段的喷水这也是连铸二冷自动控制的基础。 5.9 拉坯矫直装置及引锭装置 5.9.1拉坯矫意義置 Cl)拉矫装置的作用和要求,拉矫装置的作用是夹持并拉动钢板零售铸坯,使之连续向前运  动,并把弧形钢板零售铸坯矫直,在浇注准备时还要把引锭杆送入结晶器下口。 对拉矫装置的工艺要求是• I)在浇注过程中能克服结晶器和二冷区的阻力,把钢板零售铸坯 顺利拉出》2)具有良好的调速性能,以适应不同工艺如改变钢种、断面和上引锭杆等的 要求,对自动控制液面的拉坯系统能实现闭环控制,3)在保证钢板零售铸坯质量的前提下,能实 现全凝固或带液芯钢板零售铸坯的矫直> 4)结构简单,工作可靠,安装调整方便。 拉矫机的型式分类方法很多,通常是按辊子的多少来标称,可分为4、5、6和8辊拉矫 机,X因它们是在钢板零售铸坯完全凝固后矫直,故称普通拉矫机。另外是低压多辊拉矫机,为带 液芯钢板零售铸坯拉矫机。 (2)拉矫机的结构特点。图5-36为小方坯连铸机四辊拉矫机,又称一对拉辊三点矫 直机。山辊子6、7、9、10组成,辊子6、7和9是驱动辊,上拉辊6兼有矫直作用。为使弧 形链式引锭杆能顺利进入拉辊,拉辊6和7布置在垂直中心线左边的弧形二冷区内,而把矫 直辊9布置在垂直中心的弧形切点上。在开浇时只用拉辊6、7夹住引锭杆,矫直辊10抬起, 以便让引锭杆通过。待钢板零售铸坯前端进入拉辊后,辊10把引锭头的尾部轻轻压一下,使引锭头 与钢板零售铸坯脱开,然后仍抬起让引锭头通过。待钢板零售铸坯前端到达辊10位置将辊10压下,使钢板零售铸坯矫 直,并进入正常工作状态。该机结构简单,对大节距引锭链易于脱锭,但因它只有一对拉 辊拉坯,使紧靠拉辊的一小段钢板零售铸坯上受到较大的拉应力和正压力,造成钢板零售铸坯受压大且变形 量也大, I一电动机I 2—减速器,3—齿轮座丨4一上矫直辊压下驱动系统, 6—万向接轴:6—上拉辊,7—下拉辊,8—牌坊一钳式机架, 9 一下矫直辊,10—上矫直辊,11 一偏心连杆机构 图5-37为板坯连铸机使用的一种低压多辊拉矫机,它最多已由20多对辊子分两段组 成,第一段在弧形区内,第二段在切点以后水平段,在切点处的下辊有一个大直径的支承 辊.用它来承受较大矫直力。由于对钢板零售铸坯进行多点矫直,多辊拉迷,每对拉辊上的K力 小,因而拉矫机可实行小辊径密排布置。这样,使带液芯的钢板零售铸坯在矫直的两相区内避免产 图5-37多辊拉矫机 I一牌坊式机架,2—压下装a, 3—拉矫辊及升降装S1 3— 祷坯,5—驱动辊i 6—从动ffl 生内裂纹,防止钢板零售铸坯鼓肚变形,从而可以采用高拉速。 5.9.2 引锭装置 引锭装置包栝引锭头、引锭杆和引锭杆存放装置。引锭装置的作用是在开浇时堵住结 晶器的下口(通常引锭头伸入结晶器下口内约200mm,尾部在拉矫机内保持500〜IOOOmm 的长度),并使钢水在引锭头处凝固,通过拉辊把钢板零售铸坯带出,在钢板零售铸坯进入拉矫机后,把引 锭杆脱去,进入正常拉坯状态。引锭杆则送入存放装置待下次开浇时使用。 引锭杆按结构型式可分为挠性和刚性两类,按安装方式又分下装和上装两种。 (I) 挠性引锭杆。一般做成链式,依据链环的长度又分长节距和短节距两种。用于 弧形连铸机的长节距链式引锭杆,引锭头和弧形链板的外弧半径等于连铸机的圆孤半径, 每节链板的长约800〜1200mm,它工作可靠,刚性好,运行平稳,与钩式引锭头相配便 于机动脱锭,如图5-38所示。已得到广泛应用,伹不能用于趄低头和多辊拉矫机的连铸机 上. 图5_38长节距链式引锭头机动脱钩 <»—上矫直描4停在最高位置(6—上矫直辊4下降到正常位置,引锭头与钢板零售铸坯头部脱开 I—钢板零售铸坯,2—拉辊,3—下矫直辊,4一上矫宜辊,5—引锭链 短节距链式引锭杆和钩式引锭头结构的特点是,节距短(小于辊间距),可制成直线 形,加工方便,不易变形,改变钢板零售铸坯断面时只需改变相应的断面的引锭头。例如图5-39为  钢板引锭链,采用挠性好的钢板作引锭杆本体,钢板两面上下对称并且交错布置许多圆钢 块,使其与钢板零售铸坯同厚度,伹变形较大,目前用于宽板坯连铸机和多流连铸机较多# (2) 刚性引锭杆。例如• Rokop连铸机的刚性长引锭杆如图5-40所示,它是一根带 有钩头的实心孤形钢棒,当钢板零售铸坯进入拉矫机时,该处有一个辅助的上辊会自动压下,把引 徒杆和钢板零售铸坯分开,并对弧形钢板零售铸坯矫直。然后引锭杆转动90°达到存放位置。 图5~40刚性长引锭杆 图5-41小车式上装引锭杆 I 一引锭杆》2—驱动装置;3—拉辊, I 一引锭链,2—结晶器,3—小车I 4 一浇注平合 4一矫直描,5—二冷区,6—托坯辊 (3)上装引锭杆。有的板述机采用,可以缩短送引锭杆的辅助时间。上装引锭杆有 小车式、摆动式和导入式等几种。图5-41为小车式,通过传动装置把引锭杆经结晶器的上 口送到拉矫机。 5.10 钢板零售铸坯切割装置 钢板零售铸坯切割装置的作用是在钢板零售铸坯前进中把它切成所需的定尺长度。有火焰切割和机械切 割两种。 —般说来,在板坯、大方坯、圆坯和多流连铸机上多采用火焰切割,它的特点是,设 务质量小,不受钢板零售铸坯温度和断面大小的限制,切口较齐,设备的外形尺寸较小。但是金厲 124 流产生,Bp1T=Crxf XB(,带有加热功能的二次精炼方法,高碱度渣在钢包精炼中 的应用等等,使钢水包内衬长时间与激烈运动中的高温钢水接触,相互作用,钢水包的工 作条件S加复杂苛刻。 为减少外表面散热,尽童使盛钢桶外表面积最小即接近于球形,圆桶状内形的盛钢桶 取其径/高比接近于I。上口内径£>,内高即使D/H = l。为了便于在浇注完毕时倾 倒出残余钢水和炉渣,和淸理取出冷凝的钢与渣块,通常又把盛钢桶内型做成上大下小的 (倒锥度)圆锥台形。同理,据上述原则,锥度也不宜太大,一般取15%,即高度下降Itn 时,直径缩减0.15m。 作为盛钢桶内衬,隔热层使用轻质拈土砖或一般标准型粘土耐火砖,工作层通常为粘 土质耐火砖。为了提高其耐用性(提高使用寿命),现在耐火工作层多已采用耐火度高、 耐化学侵蚀性强以及具有较高耐机械冲刷力的优质耐火材料制品来代替。例如,全离铝质 耐火砖内衬,全镁质耐火砖衬,和新近发展起来的铝镁碳砖衬等。对某些精炼用的盛钢桶, 为抵抗洛渣的长时间作用,有的厂家在渣线附近除加大衬砖外,还使用镁砖和镁铬砖修砌^ 钢桶的铸口则常使用高钼质、镁质、镁硅质或铁质耐火材料制作。 6.1盛钢桶尺寸计算 (1) 盛钢桶容纳钢水量。设盛钢桶的额定容量为PU), —般考虑应用10%的过装余 量,则钢桶内钢水实际容量为 P+ 0.lP=l.!P(t) (6-1) (2) 盛钢桶内淹量。出钢时一般将炉内熔淹全部或绝大部分随钢水倾入盛钢桶。采 用留渣出钢操作者除外,但留渣出钢操作时在钢桶中要新加渣料溶融成新渣反菹盖。 渣量一般为金属量的3〜5%,设计时取较大比例为15%。即瘡量为, l.lPx0.15 = 0.165P(t) (6_2) (3 )盛钢桶的容积。根据盛钢桶实际容纳金属液与熔渣童计算容积。钢液比容取0,14 m*/t,熔渣比容取0.28mVt。S此,钢与渣的总体积即钢桶容积应为• 0.14 x 1.1P+0.28 x0.165P=0.20Pm%若采用= 锥度为15%,则盛钢捅下部内径■ £>«=D-0.15^ = 0,85Z; (6.3) 盛钢桶的容积按圆锥台计算• K=f(T + ^ + ^TL) (6-4) 将丑=D, Dh=O.85D代入上式得, 7=0.673D* (6-5) 又因钢与渣总体积为0,20P,故0.673Z?*=0.20P 由上列等式得上部内径与額定容量之关系式为从而可得 出盛钢桶基本尺寸与容童的关系式如下* £>=0.667PU* (6-6) H = 0.667P1/S (6-7) D«=0.567Pl/* (6-8) 上面三个计算式是根据内衬厚度上下一致的情况下推出的,但盛钢桶砖衬也有砌成阶 禅形状的,即沿高度分段砖衬厚度不同,如图6-2,这在大容量钢桶设计时多有采用。因为钢 水量多浇注时间延长,下部砖衬与钢、渣作用时间长,散热童多而采用的措施。图6-2所 示是沿高度上、中、下各1/3丑分段、中、下两段内衬分别加厚S和23。设F1R表中段+丑 高加厚S砖衬所占体积,代表下段+H高加厚25砖衬所占体积,F'代表中、下段加 序之后盛钢桶的实际容积,则I Vf=V-(V^Vt) (6-9) 由图6-2,可计算K,,Vtt 据(e-5)式,®钢桶容积原为P = 0.673D»,因此实际容积成为• Vf-V- (K, + 7,) = 0.6731)*- 2.80*6 + 5.24D3* (6-14) 另一方面盛钢桶仍应容纳全部钢水与溶渣,体积为0.20P,即必须使>^=0.20P 0.673^-2.8^5+5.2408^0.20^ 0.673D*-2.8D*8+ 5.24D57 - 0.20P=0 (6-15) 上式说明,砖衬分段加厚后,£>的选取应能满足此式恒等之条件才可容纳下倾入之钢 水与熔渣。 一舨取S值为30〜60xnm。选定5,并已知P,即可代入式(6-15)求得£>• 伹简单计算法是用式(6-16〉,(6-17)求出£>的近似值,代入式(6-15)检验,再 作必赛的修正。可验算几次得到符合式(6-15)的D值。 因原始P = 0.673DS,砖衬部分加厚则须加以扩大修正,亦即增大D值方能保证实际 容积为0.20P。 表示为• (6-16) K为0.93〜0.96的一个系数。*义是砖衬部份加厚使容积臧小了4〜7%,为弥补容积 之不足故在(6-5)式乘以系数 由式(6_16>, (0.93-0^96)^ «-17) 并得下部内径• Z?A = 0.85£>-45 (6-18) (4>盛钢桶砖衬厚度。盛钢桶砖衬包含保温层(外层)与耐火工作层(外层),一 般《筑总厚度100〜250mm。工作层砌砖有多种型式,除列入标准的盛钢捅衬砖砖型外,可 针对专用盛钢桶依据其锥度、直径、高度等参数设计专用衬砖,则砌筑工作更为方便顺利,砌 筑质置也较高• 钢桶捕壁厚度约等于• y*=0.07D (6-19) 式中人一桶壁厚度(上下壁厚一致时) » mm) D..——上部内径,tnni。 用式(6-19)计算得的壁厚对容量小于40t钢桶来说偏小,应根据砖型尺寸适当加以修 正。而大型盛钢桶则多采用阶梯型内壁,大于IOOt的钢桶均为此种砲法。 盛钢捅底砖衬的厚度一般砌成170〜300mm,可以用下式计算其大致厚度,再以实用 砖型尺寸加以调整。 Z4 = O.IOU (6-20) 式中——盛钢桶底衬葶度,mm, (5)盛钢桶外壳。桶壁一般用14〜28 mm厚钢板,桶底用18〜35mm厚钢板焊制 或铆接。可用式(6-21)、(6-22)计算大致 厚度《 S»==0 .OlD (6-21) 6.,=0.012D (6-22) 式中&——盛钢桶壳壁厚,mtn, 6« 盛钢桶壳底厚,mm» D—盛钢桶上部内径,mm 已求得钢桶内部尺寸、砖衬厚度、钢壳 厚度之后,便可算出外壳的外部尺寸,见图 6— 3 o 图盛钢桶衬及外壳 外壳内高,HI=HH-/^=D+0.ID = I.ID 外壳全高^ /Za=丑 + 夂+ 〜=D+ O.LD+ 0.012D = l.n2D 外壳上部内径丨 Di=D+ 2/6=D+ 2 X 0.07D = 1.14D 外壳上部外径• D2=D+ 2八 + 2& = 1.14D +2X 0.OlD-=1.16D 外壳下部内径• D3=Dh+ 2/fc = 0.85D+ 2X0.07D = 0.99£) 外壳下部外径I /)4=乃《+ 2八 + 2S* = 0.99Z> + 2 X 0.OlD = UOlD 6.2 盛钢桶质量 盛钢桶质量的梢确计算须完成外壳、吊挂耳轴、支撑腿及滑动水口等结构计算后,根 据详细图纸进行计算,但由上述已经确定的主要尺寸参数与选材亦可以较祖略地算出盛钢 桶的质童。 Cl)捅衬质S。桶壁砖衬体积为, KD l/* = 3^C(1.14i))*+ (0.99/?)*+ 1.14ZJX 0.99D-D2- (0.85D)1 -0.85I>*D=0.219JD* 桶底砖衬体积为I Vj=Jr xo.ID=O.077D, 砖衬总体积• Fm= (0.219 + 0.077)DS=0.296£»S 砖衬质量精确计算时,应分别算出隔热层轻质粘土砖(密度约0.6〜lg/c  与耐火I:作层牯土砖或离钼砖、钼镁砖的质量(枯土砖2.1g/cmS高钼砖2.3〜2.5g/cms, 镁铝砖2.8g/cm3),再予以加合得总质量。现取一平均密度约1.81t/mH十算,得, W^» = 0.219Dsxl.81 + 0.077ZJ3xl.81 = 0.396£)3 + 0.139£>3=0.535Z?3 (6-32) (2)外壳钢板质量。 钢板外壳体积, 圆锥台母线 L = J (i.ii2£)): + (—=1.1152) 桶壁钢板体积 +(1.160+ I.OlZ)) X 1.115D X0.01D = 0.0390® (6-33) 桶底钢板体积 »(1.01D)^ x 0<012D=0.01D» (6-34) 外壳钢板质董 W% = (0.039 + 0.01>Z)3 x 7.85=0.384Z), (6-35) 此童未包括支腿、加强环箍,筋板及耳轴支撑架等的质童。如为焊接外壳,此童与实 际质量相近I如为铆接桶体,则需要加上盖板衬垫及铆钉头的质量,这些质量约占总量的 10%. (3) 空盛钢桶质 W,=0.535D®+ 0.384D* = 0.919D* (6-36) 由 D = 0.667jP 丨/s D3=O.297P 代入上式• ••• W1 = O.273P (6-37) 即空盛钢桶质S约为钢桶额定容量值的27~28%。考虑到其它未计入的钢结构件与耐 火砖(塞杆砖或滑板)质量,应增加约10%,则空桶质量为额定容量值的30~31?4, P^. = (0.30~0.31)P (6-38) (4) 装满钢水与熔渣后的总质量。盛钢桶容貴仍按可过装10%,渣置为金属童15% 计,则装满钢水与熔渣后知名质量为• Wt = \.\P+ 0.165P+ 0.273P=1.538P (6—39) 或 ^2 = 1.1^+0.165^+0.30^=1.56513 (6-40) 因此,在选用浇注起重机时,其起重容量应大于灰》加门形吊钩的质蛰。门形吊钩有 固定在盛钢捕上(与耳轴铰接)和脱钩式两种,均须计入起重总量, 6.3 盛钢桶重心计算 计算盛钢補的重心是为了确定钢桶耳轴的离低位置,使装满钢水与渣液的盛钢桶吊运 与浇注过程稳定,无倾翻的危险,又要使其在倾倒出残渣与钢水时不需太费力。计算重心 是采用力学上常规的计算方法。 对于盛钢桶而言,如简化不计浇注操作机构(塞杆或滑动铸口)的质簠,即忽略它们在 盛钢桶上所引起的重心偏移,则可视盛钢桶桶体,内衬及钢水,熔渣是围绕铅垂轴线完全 对称的。故计算重心只考虑竖直方向的距离即可以了。 (I)钢桶桶壁砖衬的重心点Clo如图6_4,这部分的重心C1距钢桶上沿为y。,,在y 轴方向上作二水平截面距上沿为y和:y+ 桶壁砖衬截面积为/, <5为砖衬厚度,D为桶 上部内径,锥度为15%. ^=D-0.15^ -^-~yj=Jt5(*+5)=7r5(D-0.15y + 5) 离度为办的环状砖衬的体积• #=/xiy=jrS(D-0.15y + S)办 桶壁砖衬体积则Rx = Cfl , (Dy1 0.15H 8 'l" ... F4Xy01 =j 3rfi(D - 0.15y + 3+ jj =+ -0.05 ff) ..• yo, = Jl^-(^!li--0.05H) ¢6-41) V ^»"0.219DS 5 = 0.070, H=D,则上式可改写成如下形式, Jt X 0.070 X D2 /D + 0.07D .-0.05D) 0.219ZJ* V 2 0 • 4S7 D 即桶壁砖衬重心C丨距上口为 :y*, = 0,487D (6-42) (2) 盛钢桶底砖衬之重心点C*。 yoa (图6-5)代表C,的纵坐标, yM=D+ ~^-=1.05Z) (6-4S) (3) 外壳侧壁之重心点C,(图6-6>。外壳侧壁重心是圆锥台拥面之重心,侧面的重 心就在谁台的中心线上。仏距桶上缘距离为y。,,可用式(6-41)计算,也可用下式(按空 5• 175D3y0 = 3.702D3 x O• 58ID + 0.555D3 x 0.099Z) + 0.396D x0.487D + 0.139Z)3x 1.05D+ 0.306Z)3 x 0.537D+ 0.078D3x 1.106D 2 795 化简得 I y。= = 0.5402) (6-49) 为了使盛钢桶稳定,必須使耳轴中心线与盛钢補上缘的距离小于0.5402)。 同样计算方法,可得空盛钢桶之重心位置y:,y:=(h642£>。亦即空盛钢桶较盛满钢 水,熔渣时重心为低,此时更为稳定,无倾*之危险。 6.4 精炼用盛钢桶的结构与设计特点 炉外梢炼(或处理)用盛钢桶既是容纳钢水作浇注的钢水容器,又是精炼的炉体。在其 中精炼工艺的时间长短不一,有的约小于半小时,即浇注》有的须经过造渣、加热、锖炼 等多个阶段,时间长达一小时以上。故盛钢桶的工作条件更为苛刻,要求更高。精炼用盛 钢桶的设计从工艺需求出发,应考虑如下几个方面。 (I)钢桶内型仍为有倒锥度的圆锥台,锥度与一般钢桶相等。亦有报导为进行加热 '钢水而制作成椭圆形精炼盛钢桶的。伹其髙/径比大多<1。参见表6-2所示国内外某些精炼 表6-2精麄用癦桐禰尺寸 〜 厂家 项目 _ A B C D E F 初炼炉容*,t 20 30 70 100 50 30 精炼炉3 20 30 60 150 50 40 (13〜23) (18〜33) (100〜150) (45〜50) 锎包尺寸* 売体直径mm 2200 2400 2600 3900 2924 2914 内 彳5m m 1676 1948 2070 3164 2430 2370 熔池2256 总 高mra 2300 2500 3150 4330 3040 3030 内 高 1995 2195 2740 4000 2770 2350 熔池深mm 1260 1402 2340 2751 1348 1590 H/D 0.76 0.72 1.13 0.87 0.55 0.70 钢包的尺寸。 是为了增大单位质董(或单位体积)的表面积,增大渣一钢接触面,以利于 钢水精炼。当有加热功能的精炼炉(例如电弧加热的LF, VAD炉)采用较大熔池面时, 有利于吸收热量和维护电弧水平面上衬砖,使其受热侵蚀较小。相对地减小了钢水深度, 使底吹氩搅拌得以顺利进行,增大对流传热,钢水升温速度可达到>3IAnin8 (2) 加离熔池面以上自由空间。精炼过程一般总伴有钢水搅拌,或者在有真空精炼 (真空处理)时,钢桶中钢水与熔渣的涌动十分强烈,熔池发泡,循环翻浓,液面上涨,所以 必须增大上部自由空间,防止淹钢溢出。如果是带有钢桶盖子的情况,熔渣浸入桶盖与钢 桶壁上缘之间,则操作更为困难。 播炼用钢桶桶壁上沿一般应高出熔池面600〜1000mm。所以,从外形看,楮炼用钢 捅比一般用盛钢桶更为瘦高一些。 (3) 防止钢桶上口变形和加盖时密封结构的设计*具有加热功能的楮炼技术,如 ASEA—SKF桶炉、LF炉、VAD精炼炉等,均需加盖,放下电极通电加热(VAD精炼系 在低真空度下通电加热),当移至精炼工位时又需加上与真空系统连接的桶盖,此时钢桶 上口必须有特殊的密封设计以保证工艺过程的顒利进行。密封结构的形式参见第九章炉外 精炼设备VOD及其它部分。 (4) 盛钢桶吹氩处理装置。炉外精炼多采用钢桶吹氩搅拌技术,或者在非真空下的 吹氩处理亦为常用精炼手段之一。吹氩处理的下吹法装置是在包底上锒嵌透气塞砖吹氩》 通常透气塞砖是装在浇注水口(滑动水口)的对称位置上.位于钢桶底部半径的1/2处。 (5) 桶衬必须选用离耐火度、高强度和耐钢、渣侵蚀的耐火砖。为应付梢炼的苛刻 工作条件,钢桶桶衬材料应不断改进,进一步选用优质耐火砖以提高使用寿命。普通品质 財火粘上砖早已被淘汰,而改为(一级)高铝质、镁钼质、镁碳质等財火材料,特别是渣 线部位,除应使用碱性耐火砖修砌外,还应适当加厚,以增加钢包整体的使用期限。例如, 50左右的精炼盛钢桶附火工作层厚度为150〜ISOmm,渣线部位为160〜180mm。 附录1-7及附图5是我国某厂制造的LG系列盛钢桶参数。 7钢板零售设备炼钢车间 规代炼钢生产中氧气钢板零售设备炼钢占有重要地位,当今新建和改建钢板零售设备炼钢车间的基本工 艺应当是,铁水预处理一复吹钢板零售设备一炉外精炼一连铸。氧气钢板零售设备炼钢的主要特点是,钢板零售设备 的冶炼周期短,日产炉数多,产量大,生产频率高。因此,在确定氧气钢板零售设备炼钢车间的总 体布置和工艺流程时,必须精心设计,多方案比较,处理好车间内外部各工序环节的衔接 关系,以及与炼铁、轧钢的协调,保证各个物流顺行,互不交叉千扰,备工序作业顺杨, 以充分满足生产的需要,并尽可能采用机械化、自动化的操作和管理。 7.1钢板零售设备车间组成与生产能力计算 7.1.1 车间组成 现代氧气钢板零售设备炼钢车间一般由以下各部分组成,主厂房(包括炉子跨、原料跨、炉外 精炼及钢包转运跨、浇注系统各跨间铁水处理站及铁水倒罐间或混铁炉间,废钢堆场 与K料间I铁合金仓库及散状原料贮运设施》中间渣场^耐火材料仓库,一、二次烟气净 化设施及煤气回收设施;水处理设施,分析、检测及计算机监控设施,备品备件库、机移 间》生产必须的生活福利设施丨水、电、气(氧、氩、氮、压缩空气)等的供应设施。 而车间的主要生产操作都集中在主厂房内进行,通常主厂房至少包括原料跨、炉子跨 和浇注跨(单跨或多跨间)。 7.1.2 钢板零售设备容置和座数的确定 (I) 钢板零售设备容量。钢板零售设备在一个炉役期内,由于炉衬受到浸蚀逐渐减薄,钢板零售设备容董也随 之增大,所以,应有一个统一的衡量标准,叫做公称容量。 目前,国内外对钢板零售设备公称容量的定义大致有三种。即在一个炉役期内,I)平均炉装 金属料董(铁水+废钢>,优点是便于做物料平衡和热平衡计算,做炉体设计丨2)平均炉 产良锭(坯)量,优点是便于直接衡童车间的生产规祺和各项技术经济指标,3)平均炉 产钢水量,它介于前二者之间,不仅便于相互换算比较,而且不受操作方法和浇注方法的 影晌,可比性强,设计值与实际生产值基本一致,有利于设备的系列化。 因此,我国钢板零售设备公称容量用一个炉役期内的平均炉产钢水量来表示。根据我国行业标 准YB9058—92于1的3年5月I日施行的《炼钢工艺设计技术规定》,今后新建的氧气钢板零售设备 公称容量应按表7-1的系列选定• 同时规定,不应再建公称容量小于15t的钢板零售设备,<150t钢板零售设备的知名出钢量一般不超过 公称容量的120%, >200t钢板零售设备,以定童法操作•但是,在选择浇注起重机等配套设备能 力时,应适当留有余地。 当前,设备容貴大型化已成为氧气钢板零售设备发展的方向。国外钢板零售设备容量大多在IOOt以上, —般为200〜300t,知名达到400t。 截止到1的0年底,我国共有158座钢板零售设备。其中钢板零售设备公称容量>120t的】4座,占总公称 吨位的50.9%。50t的11座,30t的14座,20〜25t的22座。而Sl5t的97座,占总钢板零售设备座 数的61.4%,却只占全国钢板零售设备总公称吨位的19.9%。不难看出,大量的小吨位钢板零售设备是我国 钢板零售设备公称容量,t 20(15) 30 50 100 120 150 200 250 300 钢板零售设备知名出钢量,t 30(20) 36 60 120 150 180 220 275 320 钢包容ft,t 30(20) 40 60 120 150 180 220 275 320 浇注起重机起重 AM 63/16 80/20 100/32 180/63/20 225/03/20 280/80/20 360/100/20 400/100/20 450/100/20 注I在确定主钩起重能力时按真空精炼钢包的重量(估算)考虑:括号内15t钢板零售设备允许特殊情况下选用. 炼钢工业能源和资源消耗大、钢质量差、装备和控制水平低的根本原因。 (2) 钢板零售设备座数。一个钢板零售设备炼钢车间设置几座钢板零售设备?这是一个如何正确选择钢板零售设备工作 制度的问题,即采用“三吹二”制或“二吹一”制的问题。所谓“三吹二”,就是保持二个钢板零售设备 炉座生产,一个炉座处于修炉和待用状态。 根据1988年资料,除我国外,全世界钢板零售设备车间状况见表7-2。 表7-2全世界钢板零售设备车间韓炉三吹二制*况 名 称 钢板零售设备车间总数 三吹 二制 CiOOt钢板零售设备车间用三吹二制 座 数 占总数% 座 数 占总数% 全世界 (中国除外) 218 84 38.5 18 8.2 日本 〜31 16 52 4 13 可以看出,采用“三吹二”制最多的日本,也只占1/2左右,容量<100t的钢板零售设备则更少。 我国钢板零售设备容量平均是31t,大多数车间选择三吹二制。不少小钢板零售设备采用三吹二制的原 因,主要是当时钢板零售设备炉龄较低,一旦修炉跟不上,将影响车间的持续生产》同时主要生产 榉材、中小型钢、线材等产品,对品种质量要求不高I也没有考虑配备炉外精炼设备等。 随着炼钢工艺技术进步,小吨位钢板零售设备的局限性越来越明显地暴露出来。例如钢水的质童问 题,与炉外梢炼的配合问题,与连铸的配合问题,与现代化轧机的配合问题,自动化问题 等等。这些都是我国今后新建和改建钢板零售设备面临的问题。 三吹二制与二吹一制比较,前者炉座利用率高,可达66%以上,但搡作频率高,还要 求有一个最低的炉龄基数, 不论三吹二制或二吹一制,最基本的出发点就是保持生产均衡,使诸如氧气、铁水、 浇注、运输和起重机等相关设备配合良好,而且效率高利用率离。 根据综合统计核算,在年产钢量相同的生产规棋下,按二吹一制选出的炉容量,几乎 两倍于按三吹二制选出的炉容童(例如二座50t钢板零售设备却相当于三座20〜25t钢板零售设备的年产董), 而它们在设备总重童和厂房建设上的投资并无多大差别。 因此,新建钢板零售设备炼钢车间及其配套设施,应优先选择二吹一制。这样不仅可选用较大 炉容量,而且使生产更为均衡,并减少炉龄波动的影响。二吹二或三吹三是企业挖潜增产 138 的挢施,在设计中根据具体情况,适当留有余地即可。

 
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